管卡型導向支架等型式。 3) 止推支架 止推支架常替代固定支架用于捆綁管道的軸向位移。依據限位辦法的不一樣， 常用的止推支架又分為"+X/+Z"和"-X/-Z"雙向止推支架和"+X/+Z"或"-X/-Z"單向 止推支架兩種。常用的止推支架為單向止推架，它可捆綁管道支撐點一個方向的 線位移。 5. 防振支架 21 專門用于操控管道振蕩的支吊架叫做防振支架。防振支架常用于操控或減輕 往復式機泵迸出口管道或由地震、風載荷、水擊、安全閥排出反力致使的管道振 動場合。應該說，前面所講的支吊架類型中，除吊架以外，其它支架都在某種程 度上起到防振效果， 但它們中要么防振效果的效果欠好， 要么會帶來其它疑問(如 降低或捆綁了管系的熱賠償才干)，因而，工程上關于防振狀況則給出了專用支 架。常用的防振支架首要有兩類，其一是防振管卡，其二是阻尼器。 1) 防振管卡 防振管卡能有用地操控管系的高頻率強逼振蕩。防振管卡與固定支架不一樣， 它容許管道有必定的軸向位移而使管系不會因熱脹而損壞。 防振管卡與通常的剛 性承重支架和導向支架不一樣它對管道施加了較大的剛度捆綁(從型式和數量上實 現)，且增加了架對管道的阻尼效果然后有用地阻滯了管系的振蕩。 2) 阻尼器 阻尼器與減振支架的最大區別遮于它給予了管系較大的自由度，因而對接連 強逼型高頻機械振蕩的克制效果較差，它常用于減輕霎時刻激振(如主汽門俄然關 閉、泵俄然泊車、地震、水錘等)致使的有阻尼自由振蕩。工程上運用的阻尼器 有油壓式阻尼器、抵觸式阻尼器等。 6. 當時工程上常用的繃簧支吊架首要有兩類： 當時工程上常用的繃簧支吊架首要有兩類 即可變繃簧支吊架和恒力繃簧支吊架，而且已構成規范系列。對應的國家標 準為 GB10181《恒力繃簧支吊架》和 GB10182《可變繃簧支吊架》。 1) 可變繃簧支吊架的作業原理 可變繃簧支吊架的核心部件是一個被操控的圓柱繃簧，當被支撐管道發作豎 向位移時，會股動圓柱繃簧的操控板使繃簧緊縮或被拉長。 22 由虎克規矩可知，此時繃簧緊縮或伸長所需求的力(也等于對管子的效果力) 可用下式標明： F=kδ 式中 F――繃簧被緊縮或被拉長 δ 量時所需求的力，N； K――繃簧剛度，N/mzm δ――繃簧被緊縮或被拉伸的變形量，mm。 繃簧剛度是一個只與繃簧自身參數(如繃簧直徑、繃簧材料等)有關的物理量， 一旦繃簧參數必定，它是個常數(在其容許總變形量的 30%~70%計劃內是個常 數)。因而，此時繃簧對管道的效果力則與變形量成正比。工程上正是糊糊的這 一性質來進行有垂直位移的管道支撐的。 關于規范繃簧支吊架來說，繃簧都是經過預緊縮然后裝入繃簧箱中的。因而， 關于一樣一個變形量 δ，此時緊縮繃簧所需耍的力 F 應按下式核算： F = (δ1+δ)k = δ1k+δk = F1＋kδ 式中 δ1――繃簧預緊縮的變形量，mm F1――繃簧預緊縮時的緊縮力，N； F、δ、k――含義同前。 設 F 為繃簧支吊架的作業載荷，并用符號 FG 標明：設 F1 為繃簧支吊架的安 裝荷載，并用 FA 標明：設 S 為繃簧在由設備載荷變為作業載荷時的變形量，并 在繃簧被緊縮時取正號，被拉伸時取負號。S 在管道支撐中即為管道支撐點的豎 23 直位移量，支撐點的豎直位移向上時取正號，向下時取負號。可變繃簧支吊架的 可 選型公式為： 選型公式為： FA = kδ+FG 2) 常用可變繃簧支吊架系列 國家規范 GB1018S 共給出了 A、B、C、D、E、F、G 七種規范型式，見圖 所示。 A 型――上螺紋懸吊型； B 型――單耳懸吊型； C 型――雙耳懸吊型； D 型――上調度放置型； E 型――下調度放置型； F 型――支撐放置型； G 型――并聯懸吊型。 7. 可變繃簧支吊架的選用 工程上，通常按熱態吊零的載荷分配準則判定繃簧支吊架的受力。所謂熱態 熱態 吊零，是指繃簧支吊架在熱態時承受的力應等于冷態時由管系分配給它的力。按 吊零 這樣的準則判定的繃簧支吊架受力使得整個管系中各支撐點承受的自重力在熱 態時比照均勻， 但在熱態時管系中各點的總載荷會因位移荷載的效果而不再均勻 甚至會呈現嚴肅的不合理表象，為此，工程上有時也選用冷態吊零 冷態吊零的載荷分配原 冷態吊零 則。 所謂冷態吊零是指繃簧支吊架在冷態時承受的載荷取冷態時由管系分配給它 的載荷。與熱態吊零相反，此時在熱態狀況下管系各支撐點承受的自重載荷已不 在均勻，而總載荷(包含位移載荷)則是天然分配。 24 為避免可變繃簧支吊架致使管系在熱態或冷態時有較大的載荷轉移，工程上 工程上 ％。依據這一捆綁條件，就可以判定繃簧支吊 常操控它的載荷改動率不逾越 25％。 ％。 架的剛度 k。在判定繃簧支吊架的剛度時應遵循這樣一個準則：在繃簧支吊架能 滿意管系熱態和冷態的承載需求而且載荷改動率不逾越規矩值的狀況下， 應盡可 能選用剛度最小(指最小規范和最小容許位移值)的繃簧。按這樣的準則挑選的彈 簧支吊架，其設備規范最小，報價最賤賣，而且實習的載荷改動率最小。 1) 串聯可變繃簧支吊架的選用 當管系中某點的垂直位移量較大時，從規范繃簧支吊架表中可以已選不到合 適的繃簧支吊架，即要么找不到最大作業位移能滿意載荷需求的規范系列，要么 因剛度較大而使載荷改動率超出規范需求，此時可思考選用串聯可變繃簧支吊 架。繃簧串聯時，應選最大載荷一樣的繃簧，即繃簧的商標一樣，以確保每個彈 簧的作業載荷和設備載荷都落在容許計劃內， 而此時每個繃簧變形量則按其剛度 的巨細成反比分配。 2) 并聯可變繃簧支吊架的選用 當管道支撐點的載荷超出規范可變繃簧支吊架的最大容許載荷時，或許受支 撐條件(如豎管支撐)、生根條件等捆綁不宜選用單個可變繃簧支吊架進行支撐 時，可選用兩個或兩個以上的可變繃簧支吊架并聯支撐。可變繃簧支吊架并聯使 用時， 各繃簧應為同一類型， 以避免各繃簧支承力不一樣而致使管子的傾斜或偏轉。 并聯時的各繃簧變形量一樣，均等于管道在支撐點的位移量。并聯后的繃簧支吊 架總剛度等于各分繃簧支吊架的剛度之和， n 個繃簧支吊架并聯時其總剛度為 即 k = k1＋k2＋……＋kn，而各分繃簧承受的載荷均勻分配，并等于總載荷的 1/n。 3) 可變繃簧支吊架的設備需求 可變繃簧支吊架在設備前有必要要緊縮到需求的設備定位刻度 (與設備載荷對 應的刻度值)，并用定位銷進行定位。設置定位銷的另一個效果是使可變繃簧支 25 吊架起暫時成為一個剛性支架， 可以避免比方水壓試驗等非作業工況下因管道載 荷暫時增加而致使的倒霉影響，關于大直徑氣體管道更應思考這個疑問。管系在 作業狀況下，有時也會呈現非預期的載荷俄然增加表象，如減壓轉油線的"淹塔" 表象。"淹塔"表象會構成管內液體的俄然驟增，然后使其繃簧支吊架承受的載荷 也俄然增大，繃簧支吊架的變形量也將隨之增大，使管系呈現較大的載荷轉移， 然后可以構成相鄰支架或設備接口處的超載損壞。關于可以呈現上述表象的管 系，工程上常在繃簧支吊架的鄰近設置保險桿，以操控繃簧的最大變形量，即當 繃簧支吊架的變形量逾越某一規矩值時，保險桿將受力而成為剛性支撐。可變彈 簧支吊架的定位銷應在管系水壓試驗之后、設備開車升溫之前撤消。 8. 恒力繃簧支吊架 恒力繃簧支吊架 當管系在支撐點的豎向位移較大而選用可變繃簧會致使較大的載荷轉移時， 應思考選用恒力繃簧支吊架。所謂的豎 4.14.1 碟形管帽 half nipple 一端帶外螺紋的短節 coupling 用于銜接兩根管段的、帶有內螺紋或承口的管件。 4.2.9 斜接彎頭(蝦米腰彎頭) dish cap 有折邊的球形管帽。 olet 焊接在主管分支處，起加強效果的管接頭。 4.12.3 承口加強管接頭 quick joint 可敏捷銜接軟管的管接頭。 full bell coupling 兩頭均有承口管箍。 3.41 泵進口平衡管道 4.7.2 單頭螺紋管箍 elbolet 焊接在彎頭上的加強管接頭。 4.12.4彎頭加強管接頭 union 由幾個元件構成的，用于銜接管段，便于裝拆管道上其他管件和閥門等的管接頭。4.10快速接頭 thredolet 用螺紋銜接支管的加強管接頭。 4.13管堵（絲堵） 4.12.2 焊接加強管接頭 4.11.2 雙頭螺紋短節 4.10 螺紋短節 4.5.1 等徑四通 4.8 表里螺紋接頭(表里絲) 45o elbow 使管道轉向45o的彎頭。 full thread coupling 兩頭均有螺紋的管箍。 4.3 彎管 4.2.7 無縫彎頭 3.26 hungover piping 掛在橋上等的管道。 3.24 跨過管道 reducing cross 直徑不一樣的四通。 4.11.1 單頭螺紋短節 4.2.8 焊接彎頭(有縫彎頭) long radius elbow 曲折半徑等于1.5倍管子公稱直徑的彎頭。 4.7管箍 4.4 三通 180o elbow(return bend) 使管道轉向180o的彎頭。 4.7.1 雙頭螺紋管箍 vent 為管道或設備高點放氣而設置的管道。 low pressure piping 管內介質表壓力為0至1.57MPa的管道。 4.4.2 異徑三通 eccentric reducer 中心線不重合、一側平直的異徑管。 4.2.445o彎頭 4.9 活接頭 welded elbow 用鋼板成型焊接而成的彎頭。 cross 一種可銜接四個不一樣方向管道的、呈十字型形的管件。 3.27 我們是做各類企業管理咨詢的綜合性企業管理咨詢機構 聯系人：郝芹 手機：13851787257 電話以及傳真：025-83619622 郵箱：980837454@QQ.Com QQ: 1445404680 公司網站： 地址：南京市棲霞區和燕路289號錦華大廈1602室[本信息來自于今日推薦網]